Просмотр сообщений

В этом разделе можно просмотреть все сообщения, сделанные этим пользователем.


Сообщения - DL2KQ

Страницы: [1] 2 3 ... 168
1
Для П-контура с небольшой трансформацией сопротивлений Qн выбирается в пределах нескольких единиц.

3
Пологий нижний скат фильтра. Можно ли как-то решить эту проблему?
По физике кварцевых лестничных фильтров нижний скат у них всегда более пологий. Поэтому выровнять АЧХ не удастся. Можно только повысить крутизну нижнего ската до терпимого в Вашем случае значения. Для этого (если расчёт был правильным) надо:
1. Повышать порядок фильтра.
2. Понижать нагруженную добротность фильтра, для чего или расширять его полосу, или ставить кварцы с бОльшей холостой добротностью (хотя 120...200 тысяч это уже хорошо).

4
  По измерению токов в минусе выпрямителя покурите схемы из http://www.ifwtech.co.uk/g3sek/boards/triode-manual.pdf

 По поводу того что некоторые применяют маленькие дроссели: это у них надо спрашивать :)

  Общий принцип: в РА крайне нежелательно применять любую деталь, которая по паспорту не выдерживает имеющихся в РА режимов (а вообще-то лучше как минимум с 1,5 ... 2 кратным запасом). Иначе РА придётся долго доводить до ума типа: сгорела деталь - заменил её (и то, что сгорело из-за её сгорания) на более мощную (и так  по кругу, пока всё слабое не отгорит).

5
Усилители мощности / Re: Выходные цепи
« : 06 Февраля 2025, 16:02:49 »
   1.  Индуктивность HF дросселя (любого) для очень хорошей развязки выбирается должна быть такой, чтобы на нижней частоте JX дросселя было бы не меньше, чем в 10 раз больше отсекаемого сопротивления (например, в точно согласованном 50-ти омном тракте такой дроссель повысит КСВ не более, чем до 1,1).  Для терпимой развязки – в 4 раза (в 50-ти омном тракте КСВ вырастет до 1,4)
   Т.е. в тракте 50 Ом реактивное сопротивление дросселя должно быть >J500 Ом для очень хорошей развязки и >J200 Ом для терпимой. На частоте 1,8 MHz это соответствует индуктивности 44 uH ли 18 uH.
    Важный нюанс именно для катодного дросселя.  Через него течет постоянный ток катода. Поэтому, если применять сердечник, то он обязан быть незамкнутым и не влетать в насыщение от тока подмагничивания (иначе можно получить вечную настройку  TRX - он  будет гоняться за меняющимся импедансом дросселя, который будет меняться от изменения постоянного тока катода).
   2. Да. См. например, последний рисунок на http://dl2kq.de/pa/1-24.htm Для триодов с ОС, чтобы измерять именно анодный ток схема должна быть чуть сложнее, т.к. катодный ток больше анодного на величину сеточного тока.

6
Можно.
Только ни одну из выходных клемм блока питания не соединяйте с корпусом.

7
  Если не пугает изменение анодного напряжения при включении на передачу, и лишний источник тепла в РА – то включить термистор перед умножителем и конденсаторами фильтра – идея, в принципе, рабочая.

   Но в Вашем случае (с трансформатором) – нерабочая, т.к, трансформатор сам по себе (даже без конденсаторов выпрямителя) имеет бросок тока при включении (почитайте про пусковые токи трансформаторов).

  Поэтому бросок тока включения надо ограничивать именно по цепи 220 V. Но термистор я бы не стал ставить и там: мощности всегда не хватает,  и самому её ограничивать как-то неразумно.

8
   Любая антенная система (тем более многодиапазонная) это всегда компромисс между множеством самых разных требований с разным весом. Причем и требования и их вес зависят от предпочтений конструктора.
 
   Однозначные общие рекомендации в антеннах невозможны. Всегда надо смотреть данную ситуацию у конкретного человека с его индивидуальными представлениями что ему важно, а чем он может поступиться.


   К Вашему вопросу. Надо смотреть какая антенна, где установлена, какие диапазоны, как она согласована по диапазонам, важность конкретных диапазонов для данного HAM, его представления об удобстве смены диапазонов, какой у него выход TX, какой КСВ он считает допустимым. Это для начала :).  Поэтому любая консультация индивидуальна и требует затрат и сил, и времени.

9
было бы отлично если бы приведенная ссылк открылась, а то она не открывается... >:(
Ссылка исправна. Настойчивей овладевайте VPN :)

10
   Сначала разберемся в общих чертах.   
   Первый случай. Антенна в точке  питания хорошо согласована,   и приняты достаточные меры, чтобы ВЧ ток с антенны не затекал бы на внешнюю сторону оплётки. Тут длина кабеля может быть любой (понятно, что покороче, чтобы не нахватать лишнего затухания в кабеле, которое имеется даже при КСВ =1,т.е. в данном случае). Просто потому, что в данном случае кабель видит в нагрузке чистые 50 Ом, и поэтому ничего не трансформирует при любой длине (но дочитайте до конца).
 
  Второй случай. Антенна в точке питания согласована не очень и\или часть ВЧ ток с антенны затекает на внешнюю сторону оплётки (т.е. кабель становится частью антенны, меняя её импеданс) , но в шеке на выходе ТX имеется хороший тюнер.  Тут длина кабеля может быть любой (и тоже покороче, чтобы не нахватать лишнего затухания в кабеле с КСВ>1). Просто потому, тюнер компенсирует импеданс, получившийся внизу кабеля.

  Третий случай. Антенна и кабель, как во втором случае, но подстройка ТХ по импедансу или невозможна (транзисторный выход без тюнера), или ограничена (П-контур лампового усилителя с фиксированными катушками, особенно на НЧ диапазонах, где запаса перестройки КПЕ почти нет).  А вот тут иметь кабель, кратный полуволне разумно.
   Вот почему. Антенну в точке питания всё-таки стараются настроить в резонанс. Пусть не 50 Ом, а допустим 40 или 60, но в резонанс, с нулевой реактивностью. А, TX с ограниченной подстройкой выхода (и его системы защиты) гораздо спокойнее относятся к повышенному КСВ, если импеданс нагрузки чисто активен. А кабель кратный полуволне или (даже четверти) не вносит реактивности , следовательно, облегчает жизнь такому ТX


   Это если не вдаваться в детали. А если мы в них вдадимся, то оказывается, что кабели с заметным затуханием (очень тонкие и\или очень длинные) вдоль своей длины имеют КСВ не точно равный 1, даже при идеально согласованной нагрузке. Посмотрите на http://dl2kq.de/soft/6-9.htm 11-й и 12-й рисунки (которые относятся к кабелю RG58U, длиной 7,9 м, нагруженному на чистые 50 Ом). Отчетливо видна волнообразность, КСВ на пиках достигает 1,05 , JX + 2 Ом (и это на профессиональной лабораторной нагрузке 50 Ом).
  Поэтому, если мы перфекционисты и лишняя реактивность нам не нужна, то оказывается, что даже в первом случае (идеального согласования антенны и отсутствия тока снаружи оплетки) имеет смысл выбирать электрическую длину линии, кратной полуволне.
   Свой вклад в не идеальность КСВ в линии при согласованной нагрузке, вносит и технологический разброс волнового сопротивления используемого кабеля. Большинство обычных 50-ти омных кабелей имеют допуск  + 2 Ом по волновому сопротивлению.


  Вывод. Если  вы в состоянии настроить антенну точно, подавить ток внешней стороны оплётки, и КСВ на резонансе 1,1 вас устраивает, то смело ставьте кабель любой длины. То же самое, если выход TX имеет приличный запас по согласованию (прежде всего, реактивностей) и необходимость подстройки выхода TX вас не смущает.
   Если же хотя бы одно из вышеупомянутых условий не соблюдается – разумнее поставить кабель кратный полуволне.

 
    Кстати. По описанным выше причинам почти любая не слишком плохо согласования HF антенна может питаться по кабелю любой длины (и потери в кабелях на КВ малы, и КСВ= 1,1 не страшен, и какой-то тюнер на выходе ТХ есть). А вот на VHF почти всегда лучше кабель кратный полуволне: и КСВ= 1,1 там не предел мечтаний,  и выходы усилителей редко имеют  перестройку для согласования).

11
    Для ограничения броска тока включения, можно.
   А что потом? После ограничения  первого броска тока  термистор остынет. Ведь в PA в дежурном режиме анодного тока нет > термистор будет холодным> значит при каждом включении на передачу первые ~10 сек напряжение будет ниже (пока термистор не разогреется).

  Я бы по старинке поставил мощный резистор и  реле, замыкающее его через несколько секунд после включения. В РА ведь все равно будут таймеры (накала, обдува) и еще один погоды, IMHO, не сделает.
 
 

12
Подключать ёмкостные нагрузки ниже вершины не имеет смысла.

Если все же подключить ЕН е к вершине мачты, а ниже, то верхняя часть мачт (от точки подключения ЕН до верха мачты) работать на излучение практически не будет.

Подробности, как обычно, знает MMANA-GAL.

13
  В однопроводной АБ ~ на величину потерь в проводе снизятся F/B и Ga. В двунаправленной - А/B они снизятся ~ на удвоенную величину потерь в проводах.

14
К выходу усилителя подключен трансформатор 1:1 на ферритовых трубках, для перехода от несимметричного в симметричный кабель.
Заземлите среднюю точку вторичной обмотки трансформатора. Похоже сейчас он не шибко симметрирует.

15
MMANA-GAL / Re: Отдельные вопросы по MMANA-GAL
« : 18 Января 2025, 10:04:26 »
 На ВЧ нет заметной разницы одна жила или много (без изоляции отдельных жил).

А внешнюю изоляцию MMANA-GAL не умеет учитывать. Но это умеет NEC2 for MMANA.

Страницы: [1] 2 3 ... 168