Просмотр сообщений

В этом разделе можно просмотреть все сообщения, сделанные этим пользователем.


Сообщения - DL2KQ

Страницы: [1] 2 3 ... 142
1
Упадёт. Из-за того, что при окислении поверхность становится шероховатой. Поэтому надо покрыть медь пока она гладкая каким-либо атмосферостойким лаком.

2
1. Да.
2. Если у этих катушек с  ρ = 100...150 Ом,  Qxxбудет, например 100,  то Roe контура с ними будет  Roe = ρ•Qxx = 10...15 кОм. Следовательно, резистор в затворе должен быть не больше 1/10 от этого, т.е. 1...1,5 кОм.
   IMHO - маловато. И индуктивность и добротность катушек должно быть заметно выше. Для резистора в затворе 5...10 кОм (что желательно), Roe  надо задирать до 50...100 кОм.

3
...нужно установить язык программирования java.
Не только установить, но и еще разрешить его выполнение в политиках безопасности.

   Браузерописатели давно убрали JAVA в дефолтных настройках  браузеров (объясняли безопасностью - кто знает какой там код будет выполняться со стороннего сайта).
   А где-то в районе второго релиз в Win 7 MicroSoft захотел  денег с компании JAVA, за включение языка JAVA в дистрибутив Windows. Конечно, компания JAVA ожидаемо послала лесом такие предложения:"Мы и так отдаем свой продукт бесплатно, а вы хотите с нас за это еще и деньги брать??"

4
Для согласования (любого, хоть Г-образного, хоть контуром, хоть как еще) желательно, чтобы потери в согласующем устройстве были минимальны.

А потери возникают из-за нагрева деталей СУ, т.е. из-за их конечной добротности.
КПД резонансных СУ  можно оценить по приблизительной формуле:
КПД = 1 – Qн/Qxx;
где:
Qxx - холостая добротность деталей СУ (чаще всего катушки, у конденсаторов она выше, хотя у маленьких SMD конденсаторов это может быть и не так);
Qн - нагруженная добротность СУ, оценивается отношение сопротивлений входа и выхода (большего к меньшему).

Поэтому при небольших Qн ( т.е. малых коэффициентах трансформации) особых требований к деталям СУ нет.
А если Qн получается высокой, то катушка контура СУ выбирается такой, чтобы обеспечить ее максимальную холостую добротность. Иначе говоря произведение характеристического сопротивления катушки на её Qхх должно быть намного (скажем в те же 10 раз) больше сопротивления в затворе транзистора.

PS. Оценки выше прикидочны.  Если надо точнее,  то моделировать, например в RFSim99.

5
1. Без тщательного моделирования оценить влияние окружения (особенно заземленной мачты) не получится никак. А мачта мешать-влиять будет очень сильно (так понимаю, изолировать её от земли не получится).
2. Inv V на 160-ку придется снять. И на её место поставить две ЕН длиной метров по 24...26.  Смысл в том, чтобы получить резонансную длину GP на 160 - тогда есть шансы, что она настроится (общая электрическая длина четерть волны = минимальная реактивность). Более того, появится возможность через гамму запитать мачту (опять же моделировать тщательно), хотя это и необязательно.
3. Земля. Хорошей не будет. Поэтому закапывать все что возможно, максимальной длины и количества на минимально возможную глубину. Соединить с системой заземления все доступные металлические заборы и столбы. Особенно, если металлические заборы идут дальше по соседям (а если не идут, исхитриться подземным проводом соединить свой и соседский заборы).
4.  Импеданс антенны получится причудливый (хотя бы уже из-за бог знает какой земли и  вносимого ею импеданса). Поэтому его измерение и последующее согласующее устройство внизу точно потребуются. Кстати, пара реле и отдельное СУ добавят диапазон 80 м (скорее всего полоса будет меньше 300 кГц, если нужно и CW, SSB потребуется коммутация СУ 80/75 м)

Это все непросто, долго (включая пару недель на освоение моделирования ) и недешево, но работать это будет лучше, чем Inv V. И на 160, и на 80.  И чем дальше трасса – тем лучше

6
Она не сложнее этого форума. И рисования карандашом на миллиметровке.
А времени экономит много.

7
Запорный дроссель нужен не столько антенне, сколько оператору: чтобы внешняя сторона оплётки на передаче не излучала бы помехи, а на приёме не собирала бы их от местных источников.

То, что дроссель горит, указывает на плохую ВЧ землю  с высоким модулем импеданса (ВЧ ток ищет куда бы ему деться, и вместо того, чтобы утечь в низкоомные для него радиалы-заземление, вынужден затекать на оплетку питающего кабеля). Вашу систему радиалов крайне желательно настроить (по максимуму втекающего в неё тока - есть несколько методик как это сделать).

Радиалы на грунте в  MMANA-GAL задаются  не в модели, а в окне "Параметры реальной земли" (см. мануал)

8
Да. Кроме того, можно отводом от катушки или катушкой связи.

9
Да, для диапазона 80 м так будет  лучше.

Да 160 м ответ зависит от свойств земли. И ищется так:
- Создайте две модели. Одну с противовесами на высоте 10 см (сегментация DM2 не нижеt 1600. DM1 - от 200), другую - на высоте 2 м.  Мачту рисуете не трубой а тонким проводом (как противовесы и ЕН), т.е. все провода в модели одинакового радиуса.
- Просчитываете утилитой NEC2 for MMANA над землей Зоммерфельда-Нортона, поставив свои параметры грунта.
- Сравниваете.

10
Усилители мощности / Re: Входные цепи
« : 13 Января 2023, 08:17:50 »
В фильтре 50/50 Ом  реактивная мощность в конденсаторах при 100 Вт проходящей активной мощности:
- входном и выходном ~ 50 ВАр (ток ~0,7 А на 29 MHz);
- среднем ~150 Вар (ток ~2 А на 29 MHz);
- обоих последовательных ~5 Вар  (ток ~1,5 А на 29 MHz).

Данные по реактивной мощности советских конденсаторов самые причудливые, кому верить не знаю. Но реально я применял 500 вольтовые КСО-5   при реактивных мощностях до ~300 Вар. Не горели.

Вообще, в нормальных паспортах серьезных конденсаторов приводятся на ВАр, а графики допустимого тока в зависимости от частоты и номинала конденсатора (пример в аттаче  – это для  конденсаторов Vishay Vitramon серии  MULTI-LAYER HIGH-Q CAPACITORS). А ток конденсатора в схеме вычисляется по закону Ома (зная напряжение на конденсаторе).

11
Как бы это пофиксить?
Этот баг большой и не мой. До его исправления только так

12
   Прямо нельзя. Трап из коаксиала предполагает вмешательство внутрь кабеля. А запорный дроссель делается из цельного кабеля.

   Доработать софт теоретически можно было бы.
   Но для расчёта запорного дросселя, работающего вблизи собственного резонанса,  необходимы данные по внешней изоляции: толщина, диэлектрическая проницаемость. А этих данных в паспортах кабелей, как правило, нет.  А если и есть, то они факультативные, с пометкой, что реальная изоляция может отличаться. Хуже того, даже кабели одного типа могут иметь разные параметры внешней изоляции. Поэтому, точность такого расчета будет весьма низкой. 

14
Усилители мощности / Re: Входные цепи
« : 30 Декабря 2022, 08:12:38 »
Попробовать поменять тип колец (на Amidon, но есть только с проницаемостью 8 и 10)?
Может помочь (см. ниже). 

   С одной стороны, точность расчета LC любых цепей очень высока. Поэтому при установке расчетных номиналов практическая LC цепь обязана хорошо совпадать с моделью.
   Но чтобы этого достичь надо измерять величины катушек и конденсаторов на тех частотах, на которых будет работать LC цепь (а не на 1...10....100 кГц как это делают простые измерители).
   Ёмкость конденсаторов слабо зависит от частоты (если не лезть к частотам их собственного паразитного резонанса, которые довольно высоки).
    А вот индуктивность катушек от частоты может зависеть весьма заметно. Во-первых, их собственная резонансная частота как правило ниже, чем у конденсаторов  (особенно у больших катушек). Во-вторых, если катушка с сердечником, то магнитная проницаемость последнего может заметно меняться с частотой.   Что-то из этого, видимо, и происходит в Вашем случае. Поэтому замена сердечника может помочь

15
Усилители мощности / Re: Входные цепи
« : 29 Декабря 2022, 17:01:36 »
Очень похоже на паразитные резонансы входной и выходной катушек.

Страницы: [1] 2 3 ... 142